Electrónica de Potencia/Diodo de potencia/Problemas de diseño

Problemas de selección de diodos:

Problema 1 - Problema conversión CA-CC.

Teniendo el siguiente circuito rectificador no controlado monofásico de media onda alimentando una carga RL (R=10Ω, L=40mH). La tensión que alimenta al circuito es una onda cuadrada de ±100V y 50Hz. Hallar:

a) Tensión e intensidad en la carga.
b) Valor eficaz de la componente fundamental de la tensión de salida.
c) Valor eficaz de la componente fundamental de la corriente.

a) Tensión e intensidad en la carga.

Estudiando el primer semiperiodo 0-1ms tenemos que la intensidad sigue la siguiente forma:

${\begin{aligned}&i_{O}(t)=i_{O,final}+(i_{O,inicial}-i_{O,final})e{\frac {-e}{\tau }}&\forall t\in \mathbb {R} ,0\leq t\leq 10\times 10^{-3}\end{aligned}}$

Donde:

${\begin{aligned}&i_{O,inicial}=0\\&i_{O,final}={\frac {V}{R}}={\frac {100}{10}}=10A\end{aligned}}$

Quedándonos una expresión final igual:

${\begin{aligned}&i_{O}(t)=10(1-{\frac {-t}{e^{4\times 10^{-3}}}})&\forall t\in \mathbb {R} ,0\leq t\leq 10\times 10^{-3}\\&i_{O}(t=10\times 10^{-3})=10(1-{\frac {-10\times 10^{-3}}{e^{4\times 10^{-3}}}})=9,18A\end{aligned}}$

A partir de este instante la tensión de alimentación se invierte, teniendo los siguientes valores en el segundo semiperiodo:

${\begin{aligned}&i_{O,inicial}=9,18A\\&i_{O,final}=-{\frac {V}{R}}=-{\frac {100}{10}}=-10A\end{aligned}}$

Dejándonos una expresión para la intensidad:

${\begin{aligned}&i_{O}(t)=-10+19,18e^{-({\frac {t-10\times 10{-3}}{4\times 10^{-3}}})}&\forall t\in \mathbb {R} ,10\times 10^{-3}\leq t<t_{O}\end{aligned}}$

Cuando el diodo alcanza el valor cero, éste deja de conducir, ese instante es el instante t₀

$0=-10+19,18e^{-{\frac {t_{O}-10\times 10^{-3}}{4\times 10^{-3}}}}\rightarrow t_{O}=10\times 10^{-3}-4\times 10^{-3}\ln {\frac {10}{19,18}}=12,61\times 10^{-3}s$

Ahora podemos calcular el valor medio de la tensión:

$V_{O,avg}={\frac {1}{T}}=\int _{0}^{T}v_{O}(t)dt={\frac {1}{0,02}}[\int _{0}^{0,01}100dt+\int _{0,01}^{0,0126}(-100)dt]=37V$

Como la tensión media en la bobina es cero, en régimen permanente, la corriente medida por la carga es:

$I_{O,avg}={\frac {V_{Om}}{R}}={\frac {37V}{10\Omega }}=3,7A$

b) Calculamos los primeros términos de la serie de Fourier

${\begin{aligned}\omega &=2\pi f=100\pi {\frac {rad}{s}}\\a_{1}&={\frac {1}{\pi }}\int _{0}^{2\pi }v_{o}\cos(\omega t)d\omega t=\int _{0}^{\pi }100\cos(\omega t)d\omega t+\int _{\pi }^{\omega t_{o}}(-100)\cos(\omega t)d\omega t=23,27V\\b_{1}&={\frac {1}{\pi }}\int _{0}^{2\pi }v_{o}\operatorname {sen}(\omega t)d\omega t=\int _{0}^{\pi }100\operatorname {sen}(\omega t)d\omega t+\int _{\pi }^{\omega t_{o}}(-100)\operatorname {sen}(\omega t)d\omega t=73,85V\\c_{1}&={\sqrt {a_{1}^{2}\cdot b_{1}^{2}}}=77,43V\end{aligned}}$

El valor c₁ es la amplitud del primer armónico y su valor eficaz es:

$V_{rms}={\frac {77,43}{\sqrt {2}}}=54,75V$

c) Como la corriente de entrada es igual a la de salida tenemos

$I_{Grms}={\frac {Vrms}{Z_{1}}}={\frac {50,75}{\sqrt {R^{2}+(L\omega )^{2}}}}={\frac {50,75}{\sqrt {10+(40\cdot 10^{-3}\cdot 100\pi )^{2}}}}=3,41A$

Problema 2 - Puente de diodos

Calcular la tensión media a la salida Vo, y la corriente media en cada diodo. Los diodos no serán considerados ideales:

Al no tener diodos ideales se producen dos efectos en el funcionamiento de circuito, uno de ellos es la caída de tensión provocada por los diodos, y el otro es la reducción del ángulo de conducción de los diodos. La corriente siempre circulará por dos diodos a la vez, con lo cual existirá una caída de tensión dos veces a la tensión ánodo-cátodo 2V_AK En el segundo efecto mencionado lo que provoca es que los diodos no empezarán a conducir hasta que la tensión aplicada no supere a la tensión ánodo-cátodo. Es decir, hasta que no se supere dos veces ésta tensión:

Calcularemos el valor α de la siguiente manera:

${\begin{aligned}V_{Gp}\operatorname {sen}(\alpha )&=2V_{AK}\\\alpha &=arcsen({\frac {2V_{AK}}{V_{GP}}})=arcsen({\frac {2}{15}})=0,134~rad\end{aligned}}$

Por la simetría de la señal, la tensión de salida podría calcularse como:

$V_{O,AVG}={\frac {2}{\pi }}\int _{\alpha }^{\frac {\pi }{2}}(15\operatorname {sen}(\omega t)-2)d\omega t=7,634V$

Durante los periodos de conducción positivos se encuentran en ON los diodos D1 y D2, mientras que en los periodos de tensión negativa se encuentran ON los diodos D3 y D4. Por lo tanto, la corriente media en cada diodo es:

$I_{D,AVG}={\frac {1}{\pi }}\int _{\alpha }^{\frac {\pi }{2}}{\frac {15\operatorname {sen}(\omega t)-2}{5}}d\omega t=0,764A$

Problema 3 - Puente trifásico de diodos

Tenemos el siguiente rectificador no controlado trifásico con carga resistiva-inductiva alimentado desde una red trifásica de 230/400 V y 50Hz. La constante de tiempo asociada a la carga es mucho mayor que el periodo de tensión de alimentación.

Calcular:
a) El valor de R que hará que la corriente de alimentación en la carga sea de 2 A.
b) El factor de rizado de la tensión de salida y la distorsión armónica total de corriente que aporta cada fuente.
Si el diodo D6 falla, quedando un circuito abierto:
c) El valor medio y factor de rizado de la tensión de salida.
d) DAT de la corriente de alimentación de la fase A.

a) La tensión media de salida es

$V_{O,AVG}={\frac {3}{\pi }}\int _{\frac {3\pi }{2}}^{\frac {2\pi }{3}}{\sqrt {2}}V_{AB,RMS}\operatorname {sen} \theta d\theta ={\frac {3{\sqrt {2}}}{\pi }}V_{AB,RMS}=1,350V_{AB,RMS}=1,35\times 400\approx 540V$

La corriente de salida media solo depende de la carga resistiva, con lo cual tenemos que el valor de la resistencia es:

$R={\frac {V_{O,AVG}}{I_{O}}}={\frac {540}{2}}=270\Omega$

b) La distorsión de salida en caso de una magnitud continua es

$Fr_{V_{O}}\%=100{\sqrt {({\frac {V_{O,RMS}}{V_{O,AVG}}})^{2}-1}}$

Sacamos el valor eficaz de la tensión para posteriormente sustituirlo en la expresión de la tasa de distorsión total.

${\begin{aligned}V_{O,RMS}^{2}&={\frac {3}{\pi }}\int _{\frac {\pi }{3}}^{\frac {2\pi }{3}}({\sqrt {2}}V_{AB,RMS}\operatorname {sen} \theta )^{2}d\theta \\&={\frac {6}{\pi }}V_{AB,RMS}^{2}[{\frac {\theta }{2}}-{\frac {\operatorname {sen} 2\theta }{4}}]_{\frac {\pi }{3}}^{\frac {2\pi }{3}}\\&={\frac {6}{\pi }}V_{AB,RMS}^{2}[{\frac {\pi }{6}}-{\frac {1}{2}}-\operatorname {sen} {\frac {\pi }{3}}]\\&=(1+{\frac {3{\sqrt {3}}}{2\pi }})V_{AB,RMS}^{2}\\V_{O,RMS}&=V_{AB,RMS}{\sqrt {1+{\frac {3{\sqrt {3}}}{2\pi }}}}\\&=1,352\times V_{AB,RMS}\\&=1,352\times 400\\&=540,67V\\Fr_{V_{O}}\%&=100{\sqrt {({\frac {1,352\times V_{AB,RMS}}{1,350\times V_{AB,RMS}}})^{2}-1}}\\&\approx 100{\sqrt {3\times 10^{-3}}}\\&\approx 5,5\%\end{aligned}}$

La tasa de distorsión de la corriente de alimentación viene dada por la siguiente expresión:

$DAT_{I_{A}}\%=100{\sqrt {({\frac {I_{A,RMS}}{I_{A_{1}}}})^{2}-1}}$

La forma de onda de la corriente de salida es la siguiente:

Su valor eficaz es por tanto:

${\begin{aligned}I_{A,RMS}^{2}&={\frac {1}{\pi }}\int _{\frac {\pi }{3}}^{\pi }I_{O}^{2}d\theta ={\frac {1}{\pi }}I_{O}^{2}{\frac {2\pi }{3}}\\I_{A,RMS}&=I_{O}{\sqrt {\frac {2}{3}}}=2{\sqrt {\frac {2}{3}}}=1,63~A\end{aligned}}$

Al tener IA simetría de media onda (a_n=0) el valor eficaz del primer armónico de dicha es:

${\begin{aligned}I_{A1}={\frac {c_{1}}{\sqrt {2}}}={\frac {b_{1}}{\sqrt {2}}}&={\frac {1}{\sqrt {2}}}\times {\frac {4}{\pi }}\int _{\frac {\pi }{6}}^{\frac {\pi }{2}}I_{O}\times \operatorname {sen} \theta d\theta \\&={\frac {2{\sqrt {2}}}{\pi }}\times I_{O}\times \cos {\frac {\pi }{6}}\\&={\frac {2{\sqrt {2}}}{\pi }}\times I_{O}\times {\frac {\sqrt {3}}{2}}\\&={\frac {\sqrt {6}}{\pi }}\times I_{O}\\&=1,56A\end{aligned}}$

Sustituyendo al final los resultados, obtenemos una distorsión armónica total:

$DAT_{I_{A}}\%=100{\sqrt {({\frac {1,63}{1,56}})^{2}-1}}\approx 30\%$

c) Si falla D6 tendremos un circuito que se comportará como un circuito maximizador configurado por los diodos superiores y minimizador configurado por los diodod D2 y D4. Las formas de onda de los terminales positivos y negativos del rectificador son

La tensión media de salida por tanto viene dada por la siguiente expresión.

${\begin{aligned}V_{AB,RMS}\times (\int _{\frac {\pi }{3}}^{\pi }{\sqrt {2}}\times V_{AB,RMS}\times \operatorname {sen} \theta d\theta +\int _{0}^{\frac {2\pi }{3}}{\sqrt {2}}\times V_{BA,RMS}\times \operatorname {sen} \theta d\theta \\+\int _{\frac {\pi }{3}}^{\frac {2\pi }{3}}{\sqrt {2}}\times V_{CA,RMS}\times \operatorname {sen} \theta d\theta +\int _{\frac {\pi }{3}}^{\frac {2\pi }{3}}{\sqrt {2}}\times V_{CB,RMS}\times \operatorname {sen} \theta d\theta )\end{aligned}}$

Como $V_{AB,RMS}=V_{BA,RMS}=V_{CA,RMS}=V_{CB,RMS}$

${\begin{aligned}V_{AB,RMS}&={\frac {\sqrt {2}}{2\pi }}\times V_{AB,RMS}(2\times \int _{0}^{\frac {2\pi }{3}}\operatorname {sen} \theta d\theta +\int _{\frac {\pi }{3}}^{\frac {2\pi }{3}}\operatorname {sen} \theta d\theta )\\&={\frac {\sqrt {2}}{\pi }}\times V_{AB,RMS}(\cos 0-cos{\frac {2\pi }{3}}+\cos {\pi }{3}-\cos {\frac {2\pi }{3}})\\&={\frac {\sqrt {2}}{\pi }}\times V_{AB,RMS}(1+3\times \cos {\frac {\pi }{3}})\\&={\frac {\sqrt {2}}{\pi }}\times V_{AB,RMS}\times 2,5\\V_{AB,AVG}&=1,125\times V{AB,RMS}\\&\approx 450V\end{aligned}}$

Y su valor eficaz será:

${\begin{aligned}V_{O,RMS}^{2}&={\frac {1}{2\pi }}\times [2\times \int _{0}^{\frac {2\pi }{3}}({\sqrt {2}}\times V_{AB,RMS}\times \operatorname {sen} \theta )^{2}d\theta +2\times \int _{\frac {\pi }{3}}^{\frac {2\pi }{3}}({\sqrt {2}}\times V_{AB,RMS}\times \operatorname {sen} \theta )^{2}d\theta ]\\&={\frac {2}{\pi }}\times V_{AB,RMS}^{2}\times ([{\frac {\theta }{2}}-{\frac {\operatorname {sen} 2\theta }{4}}]_{0}^{\frac {2\pi }{3}}+[{\frac {\theta }{2}}-{\frac {\operatorname {sen} 2\theta }{4}}]_{\frac {\pi }{3}}^{\frac {2\pi }{3}})\\&={\frac {2}{\pi }}\times V_{AB,RMS}^{2}\times [{\frac {\pi }{3}}-{\frac {1}{4}}\times (\operatorname {sen} {\frac {4\pi }{3}}-\operatorname {sen} 0)+{\frac {\pi }{6}}-{\frac {1}{4}}-(\operatorname {sen} {\frac {4\pi }{3}}-\operatorname {sen} {\frac {2\pi }{3}})]\\&=V_{AB,RMS}^{2}\times (1+{\frac {3{\sqrt {3}}}{4\pi }})\\&=1,413\times V_{AB,RMS}^{2}\\V_{O,RMS}^{2}&=1,189\times V_{AB,RMS}^{2}\approx 476V\end{aligned}}$

Una vez calculada la tensión ya podemos disponer del factor de rizado de la tensión de salida, el cual es:

$Fr_{V_{O}}\%=100{\sqrt {({\frac {1,189\times V_{AB,RMS}}{1,125\times V_{AB,RMS}}})^{2}-1}}\approx 100{\sqrt {0,117}}\approx 34,2\%$

d) La corriente que alimenta la fase cuando D6 no funciona sigue la siguiente función

En este caso la corriente de salida que circula por la carga varía los 2 A originales a:

$I_{O}={\frac {I_{O,AVG}}{R}}={\frac {450}{270}}=1,67~A$

Para comprobar la nueva tasa de distorsión de la corriente de alimentación debemos hallar los valores eficaz y le primer armónico de la corriente:

${\begin{aligned}&I_{A,RMS}^{2}={\frac {1}{2\pi }}(\int _{0}^{\frac {2\pi }{3}}(I_{0})^{2}d\theta +\int _{\frac {2\pi }{3}}^{\frac {5\pi }{3}}(-I_{0})^{2}d\theta )={\frac {1}{2\pi }}\times I_{0}^{2}\times {\frac {5\pi }{3}}\\&I_{A,RMS}=I_{0}{\sqrt {\frac {5}{6}}}=1,67\times {\sqrt {\frac {5}{6}}}=1,52~A\end{aligned}}$

En el caso de los armónicos lo hallamos mediante los dos términos, pues la onda de corriente no sigue una simetría que nos facilite su análisis.

${\begin{aligned}a_{1}&={\frac {1}{\pi }}\times \int _{0}^{2\pi }i_{A}(\theta )\cos \theta d\theta ={\frac {1}{\pi }}\times (\int _{0}^{2\pi }I_{0}\times \cos \theta d\theta +\int _{\frac {2\pi }{3}}^{\frac {5\pi }{3}}(-I_{0})\times \cos \theta d\theta )\\&={\frac {I_{0}}{\pi }}\times (2\times \operatorname {sen} {\frac {2\pi }{3}}-\operatorname {sen} {\frac {5\pi }{3}})={\frac {I_{0}}{\pi }}\times (3\times {\frac {\sqrt {3}}{2}})\\&=0,83~I_{0}\\\\b_{1}&={\frac {1}{\pi }}\times \int _{0}^{2\pi }i_{A}(\theta )\cos \theta d\theta ={\frac {1}{\pi }}\times (\int _{0}^{\frac {2\pi }{3}}I_{0}\times \operatorname {sen} \theta d\theta +\int _{\frac {2\pi }{3}}^{\frac {5\pi }{3}}(-I_{0})\times \operatorname {sen} \theta d\theta )\\&={\frac {I_{0}}{\pi }}\times (\cos 0\times \cos {\frac {2\pi }{3}}+\cos {\frac {5\pi }{3}})={\frac {I_{0}}{\pi }}\times (1+3\times {\frac {1}{2}})\\&=0,80~I_{0}\\\\I_{A1}&={\sqrt {\frac {a_{1}^{2}+b_{1}^{2}}{2}}}={\sqrt {\frac {0,83^{2}+0,80^{2}}{2}}}\times I_{0}=0,82I_{0}\\&=1,36~A\end{aligned}}$

Finalmente tenemos que la DAT obtenida es:

$DAT_{Ia}=100\cdot {\sqrt {({\frac {1,52}{1,36}})^{2}-1}}\approx 50\%$

Apartado extra: elección del diodo

A la hora de seleccionar un diodo para un circuito que diseñemos, debemos tener en cuenta que las características del propio circuito condicionaran que el diodo que elijamos funcione correctamente o se estropee. Para ello debemos analizar ciertos apartados clave del circuito que compararemos con las características de fábrica de un diodo. De esta manera podremos elegir el diodo que mejor nos convenga sin necesidad de quemarlo y evitando posibles comportamientos anómalos.

Los datos en los que nos fijaremos para seleccionar un diodo son algunos de los siguientes:

• V_RRM → Repetitive Peak Reverse Voltage: La tensión máxima, será el dato más cítico para la selección de un dioda vaque pequeñas sobretensiones pueden romper el dispositivo.
• Corriente directa I_F → Forward Current
• Corriente directa de pico repetitivo I_FRM → Repetitive Peak Forward Current

Para comprobar los datos de fábrica de un diodo, debemos acudir al “datasheet” del dispositivo, proporcionado por el fabricante. Un ejemplo de datasheet es el siguiente:

Maximum Recurrent Peak Reverse Voltage

Maximum Average Rectified Current

Maximum Power Dissipation Tamb = 25°C

Maximum Forward Voltage

Maximum Reverse Current

Maximum Reverse Recorvery Time

Typical Junction Capacitance

Operating and Storage Temperature Range

Aunque podemos encontrar otro tipo de datos y características como las curvas características del diodo en cuestión o incluso su forma y dimensiones. En nuestro caso, planteamos 3 problemas teóricos sobre los cuales no tenemos información del diodo que se ha utilizado para su desarrollo. Comprobaremos que diodo podría ir en cada caso, dependiendo de las características del circuito. Los diodos con los que vamos a trabajar son:

Dentro de estos diodos tenemos diodos que aguantan hasta 1000V de tensión máxima como el 1N3768.

Selección de diodos:

Problema 1

• tensión media = 37 V
• tensión eficaz = 54,75 V
• I_O,AVG = 3,7 A

Con estas características podemos escoger cualquier diodo menos el 1N4154

	SYMBOL	1N914	1N4148	1N4150	1N4151	1N4154	1N4448	1N4454	UNITS
Maximum Recurrent Peak Reverse Voltage	VRRM	100	100	50	75	35	100	75	V
Maximum Average Rectified Current	IO	75	150	200	150	150	150	150	mA
Maximum Power Dissipation Tamb = 25°C	Ptot	250	500	500	500	500	500	500	mW
Maximum Forward Voltage	VF	1.0/10	1.0/10	1.0/200	1.0/50	1.0/30	1.0/100	1.0/10	V/mA
Maximum Reverse Current	IR	5000/75	5000/75	100/50	50/50	100/25	5000/75	100/10	nA/V
Maximum Reverse Recorvery Time	trr	4.0	4.0	4.0	2.0	2.0	4.0	4.0	nS
Typical Junction Capacitance	CJ	4.0							pF
Operating and Storage Temperature Range	TJ, TSTG	-65 to +200							°C

Como podemos ver el diodo 1N4154 y el diodo 1N4151 soportan solo hasta 35 V y 50V de tensión máxima respectivamente. Mientras que el resto de los diodos soporta perfectamente esa tensión. Pero en cuanto a intensidad, estos diodos soportan unas corrientes muy pequeñas, así que elegir uno de ellos nos supondría un problema. En el caso del siguiente grupo de diodos:

Maximum ratings

Type		Repetitive peak reverse voltage VRRM [V]	Surge peak reverse voltage VRSM [V]
1N 1183	PBY 301	50	60
1N 1184	PBY 302	100	120
1N 1186	PBY 303	200	240
1N 1188	PBY 304	400	480
1N 1190	PBY 305	600	720
1N 3766	PBY 306	800	1000
1N 3768	PBY 307	1000	1200

Repetitive peak forward current:

f>15 Hz

I_FRM 80 A

Como podemos ver, cualquiera de ellos cumple de sobra los valores expuestos por el circuito tanto de tensión como de intensidad. En este caso elegiríamos un diodo de este grupo para el circuito. Por ejemplo el 1N1183 ya que al ser el que tiene las especificaciones más bajas será más barato, y además nos deja margen para posibles comportamientos anómalos del circuito

Problema 2

• tensión media = 7,63 V
• tensión eficaz = 10,79 V
• I_O,AVG = 0,764 A

En este caso al igual que el problema anterior de la primera familia de diodos, vemos que cualquiera de los diodos nos soporta la tensión dada por el circuito pero, tenemos el problema de la corriente sobre el diodo pues ninguno de ellos cumple el poder soportar una corriente media de hasta 764 mA.

	SYMBOL	1N914	1N4148	1N4150	1N4151	1N4154	1N4448	1N4454	UNITS
Maximum Recurrent Peak Reverse Voltage	VRRM	100	100	50	75	35	100	75	V
Maximum Average Rectified Current	IO	75	150	200	150	150	150	150	mA
Maximum Power Dissipation Tamb = 25°C	Ptot	250	500	500	500	500	500	500	mW
Maximum Forward Voltage	VF	1.0/10	1.0/10	1.0/200	1.0/50	1.0/30	1.0/100	1.0/10	V/mA
Maximum Reverse Current	IR	5000/75	5000/75	100/50	50/50	100/25	5000/75	100/10	nA/V
Maximum Reverse Recorvery Time	trr	4.0	4.0	4.0	2.0	2.0	4.0	4.0	nS
Typical Junction Capacitance	CJ	4.0							pF
Operating and Storage Temperature Range	TJ, TSTG	-65 to +200							°C

El diodo a escoger debe pertenecer al segundo grupo de diodos.

Maximum ratings

Type		Repetitive peak reverse voltage VRRM [V]	Surge peak reverse voltage VRSM [V]
1N 1183	PBY 301	50	60
1N 1184	PBY 302	100	120
1N 1186	PBY 303	200	240
1N 1188	PBY 304	400	480
1N 1190	PBY 305	600	720
1N 3766	PBY 306	800	1000
1N 3768	PBY 307	1000	1200

Repetitive peak forward current:

f>15 Hz

I_FRM 80 A

Donde cualquiera de ellos cumple con las expectativas del circuito muy de sobra, tanto que deberíamos plantearnos buscar un diodo en otra categoría que se ajuste a las características del circuito. En todo caso de escoger elegiríamos el 1N1183 por la misma razón de antes, da margen para trabajar con él y será el más económico de los que elijamos.

Problema 3 Caso a)

• tensión media = 400 V
• tensión eficaz = 540 V
• I_O,AVG = 2 A

En este caso de salida vemos las tensiones que son de valores elevados con lo cual ninguno de los diodos que tenemos en el primer grupo nos sirve para este circuito. Pasamos a analizar los diodos del segundo grupo y vemos lo siguiente:

Maximum ratings

Type		Repetitive peak reverse voltage VRRM [V]	Surge peak reverse voltage VRSM [V]
1N 1183	PBY 301	50	60
1N 1184	PBY 302	100	120
1N 1186	PBY 303	200	240
1N 1188	PBY 304	400	480
1N 1190	PBY 305	600	720
1N 3766	PBY 306	800	1000
1N 3768	PBY 307	1000	1200

Repetitive peak forward current:

f>15 Hz

I_FRM 80 A

Solo los diodos 1N1190, 1N3766 y 1N3768 servirían para este circuito, pues soportan de sobra las tensiones propuestas en el funcionamiento. Como observación, el diodo 1N1188 soportaría la tensión media al límite, provocando seguramente algún fallo, pero si aun así, soportara en vez de 400, 420 V habría que fijarse en la tensión eficaz pues se deben cumplir todos los requisitos para su correcto funcionamiento.

En cuanto a la intensdiad no tenemos problemas con ninguno de los diodos, así que el diodo que elegiríamos es el diodo 1N1190 ya que de los que tenemos para elegir nos da margen para cualquier anomalía en el comportamiento y será más barato que los otros dos.

En este caso vemos que el circuito cambia debido a que el diodo D6 deja de funcionar, variando así los valores de la tensión. Pero aun así tenemos el mismo caso de antes donde el diodo que elegiríamos es el 1N1190, por los motivos previamente mencionados.

Maximum ratings

Type		Repetitive peak reverse voltage VRRM [V]	Surge peak reverse voltage VRSM [V]
1N 1183	PBY 301	50	60
1N 1184	PBY 302	100	120
1N 1186	PBY 303	200	240
1N 1188	PBY 304	400	480
1N 1190	PBY 305	600	720
1N 3766	PBY 306	800	1000
1N 3768	PBY 307	1000	1200